China Professional high quality shaft for planer / competitive spline shaft /stainless steel shaft drive shaft bearing

Стање: Ново
Гаранција: Није доступна
Applicable Industries: Request
Локација изложбеног салона: Нема
Структура: Сплајн
Material: stainless steel, steel, aluminium, brass
Премази: НИКЛ
Обртни момент: 3600N
Model Number: Cnc Machining Shaft
Name: stainless steel/carbon steel pin shaft
Size: customized as drawing
Finish: zinc/nickel plating , anodized, chromed, polished,oxide,
Tolerance: Min +/-0.003mm
Keyword: shaft
Application: 3D printer, copier, fax machine, motor spare parts
Process: cnc turning parts/cnc milling parts/cnc drilling parts
Equipment: cnc lathe machine, automatic lathe machine, cnc center machine
Certification: ISO 9001:2008&BV&ROHS&REACH
Price: factory direct price
Послегарантни сервис: Резервни делови
Локална локација услуге: Нема
Packaging Details: standard export package or as request
Port: HangZhou/HK port

stainless steel/carbon steel pin shaft

1.Material: AL, Brass, Copper, Bronze, SS, Steel, Carbon steel, Plastic, Nylon
2.Size: as your design
3. Finish: zinc/nickel plating , anodized, chromed, polished, galvanized, oxide, brushing,
blackened, powder coating, sandblasting, laser engraving etc.
4.certificate: ISO 9001:2008&BV&ROHS&REACH
5.supply ability:1000000 pcs per week
6.payment: T/T, D/P, L/C, Western Union, etc
7.package:standard export packing or as your require
8.delivery time:7~25 days after receipt of the deposit
9.shipment: UPS, DHL, EMS, Fedex, CZPT transportation

Material Available for CNC parts

Technical specifications of auto lathe& cnc lathe machining parts

Production ability

Информације о компанији

Наше услуге
Hot Sale Products
Паковање и достава

Честа питања
Q1:How to guarantee the Quality of Industrial Parts?

A1:we are ISO 9001:2008 certified firm. There are 5 checks in the whole processing, We have IQC (incoming quality control),
IPQCS (in process quality control section), FQC (final quality control) and OQC (out-going quality control) to control each process of industrial parts production.

Q2:Can I get a sample before mass production?

A2: We can provide free sample if we have this in stock, as long as you afford the freight.
if no stock, We can produce for you after get sample fee. lead time:5-7 workdays.

Q3:What is the lead time of the mass production?

A3:Normally, 10-25 workdays, it depends on the quantity.

Q4:What’s the advantage?

A4: The competitive prices, fast delivery и high quality. responsible-oriented employees
strict tolerance, smooth finish и long-life performance.

Q5:What are our machining equipment?

A5:CNC milling machines, CNC turning machines, stamping machines,grinding machines, automatic lathe machines, tapping machines, grinding machines,
screw machines, cutting machines and so on.

Q6:Who are our main customers?

A6:Huawei, Great wall, CCP, Foxconn, Konka, SDGI, Longchamp, Tofu and Gree.

Q7:Will my drawing be safe after you get it?

A7: Yes, we will not release your design to third party unless with your permission.
Контакти

Крутост и торзионе вибрације спојница са зупцима

У овом раду описујемо неке основне карактеристике клинастог споја и испитујемо његово понашање торзионих вибрација. Такође истражујемо утицај неусклађености клина на роторско-клинасто спојивање. Ови резултати ће помоћи у пројектовању побољшаних система клинастог споја за различите примене. Резултати су приказани у Табели 1.

Крутост спојнице са клином

Крутост спојнице са клином је функција силе спајања између клинова у систему спојнице ротор-клинац и статичког вибрационог померања. Сила спајања зависи од параметара спрезања као што су преносни обртни момент и дебљина клина. Она се нелинеарно повећава са дебљином клина.
Поједностављени модел клинастог спрезања може се користити за процену расподеле оптерећења клина под утицајем вибрација и пролазних оптерећења. Чаура осовинског клина се помера у z-правцу и момент отпора Т се примењује на спољашњу површину чауре. Овај једноставан модел може задовољити широк спектар инжењерских захтева, али може патити од сложених услова оптерећења. Његов асиметрични зазор може утицати на његово понашање у захвату и обрасце расподеле напона.
Резултати симулација показују да је максимално убрзање вибрација на обе слике 10 и 22 било 3,03 g/s. Ови резултати указују на то да неусклађеност у обимном правцу повећава тренутни удар. Асиметрија у геометрији спреге се такође налази у мрежи. Зупци десног клина се чврсто спајају, док су они на левој страни неусклађени.
Узимајући у обзир геометрију сплајн спрезања, полуаналитички модел се користи за израчунавање крутости. Овај модел је поједностављени облик класичног модела сплајн спрезања, са подматрицама које дефинишу облик и крутост споја. Пошто је пројектовани клиренс позната вредност, крутост система сплајн спрезања може се анализирати коришћењем исте формуле.
Резултати симулација такође показују да се систем сплајн спрезања може моделирати коришћењем MASTA, комерцијалног CAE алата високог нивоа за анализу преноса. У овом случају, сегменти сплајна су моделирани као низ сегмената сплајна са променљивом крутошћу, која је израчуната на основу почетног размака између зубаца сплајна. Затим, сегменти сплајна су моделирани као низ сплајна са повећаном крутошћу, узимајући у обзир различите варијације у производњи. Добијена анализа геометрије сплајн спрезања је упоређена са анализама добијеним методом коначних елемената.
Упркос високој крутости система са клинастим спрезањем, контактни статус контактних површина се често мења. Поред тога, клинасто спрезање утиче на бочне вибрације и деформацију ротора. Међутим, нелинеарност крутости није добро проучена код клинастих ротора због недостатка потпуно аналитичког модела.

Карактеристике сплајн спрезања

Проучавање клинастих спојница обухвата низ фактора дизајна. То укључује тежину, материјале и захтеве за перформансе. Тежина је посебно важна у области аеронаутике. Тежина је често проблем за инжењере дизајна јер материјали имају различиту димензионалну стабилност, тежину и издржљивост. Поред тога, ограничења простора и друга ограничења конфигурације могу захтевати употребу клинастих спојница у одређеним применама.
Главни параметри које треба узети у обзир за било који дизајн спојнице са клином су максимални главни напон, фактор неравномерне расподеле и максимални напон на ослонцу зубаца. Величина сваког од ових параметара мора бити мања или једнака спољашњем пречнику клина, како би се обезбедила стабилност. Спољашњи пречник клина мора бити најмање четири инча већи од унутрашњег пречника клина.
Када се физички дизајн потврди, креира се база знања о сплајн спрезању. Овај модел је унапред програмиран и чува сигнале параметара дизајна, укључујући ограничења перформанси и производње. Затим упоређује вредности параметара са сигналима правила дизајна и конструише геометријски приказ сплајн спрезања. Визуелни модел се креира из улазних сигнала и може се манипулисати променом различитих параметара и спецификација.
Крутост клинастог споја је још један важан параметар за одређивање крутости клинастог споја. Расподела крутости клинастог споја утиче на бочне вибрације и деформације ротора. Метода коначних елемената је корисна техника за добијање бочне крутости клинастих спојева. Ова метода укључује многа прецизирања мреже и захтева високе рачунске трошкове.
Пречник клинастог спојног елемента мора бити довољно велики да би се пренео обртни момент. Клинац већег пречника може имати већи капацитет преноса обртног момента јер има мањи обим. Међутим, већи пречник клина је тањи од вратила, а ово друго може бити погодније ако се обртни момент распореди на већи број зубаца.
Клинови спојнице се класификују према профилу зубаца дуж аксијалног и радијалног правца. Радијални и аксијални профили зубаца утичу на понашање компоненте и оштећења од хабања. Клинови са круничастим профилом зубаца су склони угаоном неусклађењу. Типично, ове клинови спојнице су превелике како би се осигурала издржљивост и безбедност.

Крутост сплајн спрезања у анализи торзионих вибрација

Овај чланак представља општи оквир за проучавање торзионих вибрација изазваних крутошћу клинастих спојница у авионским моторима. Заснован је на претходној студији о клинастим спојницама. Карактеришу га следећа три фактора: крутост на савијање, укупна флексибилност и тангенцијална крутост. Први критеријум је еквивалентни пречник спољашњих и унутрашњих клинова. И крутост клинасте спојнице и померање клинова процењују се коришћењем извода укупне флексибилности.
Крутост клинастог споја може да варира у зависности од расподеле оптерећења дуж клина. Променљиве које утичу на крутост клинастих спојева укључују ниво обртног момента, грешке индексирања зубаца и неусклађеност. Да би се истражили ефекти ових променљивих, развијена је аналитичка формула. Метода је применљива за различите врсте клинастих спојева, као што су клинови са више компоненти.
Упркос тешкоћама израчунавања крутости спојнице са клином, могуће је моделирати контакт између зубаца вратила и главчине коришћењем аналитичког приступа. Овај приступ помаже у одређивању кључних величина рада спојнице као што су вршни контактни притисци, моменти реакције и угаони момент. Овај приступ омогућава тачне резултате за спојнице са клином и погодан је и за анализу торзионих вибрација и за анализу структурних вибрација.
Уобичајено се претпоставља да је крутост клинастог споја у динамичким моделима крута. Међутим, различити динамички феномени повезани са клинастим спојевима морају бити обухваћени у високоверним моделима погонског склопа. Да би се то постигло, предложена је општа аналитичка формулација крутости заснована на полуаналитичком моделу расподеле клинастог оптерећења. Добијена матрица крутости садржи вредности радијалне и нагибне крутости, као и торзионе крутости. Анализа је додатно поједностављена методом блоковске инверзије.
Важно је узети у обзир торзионе вибрације система за пренос снаге пре избора спојнице. Прецизна анализа торзионих вибрација је кључна за безбедност спојнице. Овај чланак такође разматра студије случаја хабања вратила са клиновима и кварова изазваних торзијом. Дискусија ће се завршити развојем робусне и ефикасне методе за симулацију ових проблема у реалним сценаријима.

Утицај неусклађености клинова на спрегу ротор-клинови

У овој студији истражује се ефекат неусклађености клина у спрези ротор-клина. Анализирају се граница стабилности и механизам нестабилности ротора. Утврдили смо да сила спајања неусклађене клине нелинеарно расте са дебљином клина. Резултати показују да је неусклађеност одговорна за нестабилност система спрезе ротор-клина.
Намерно неусклађеност клина је уведена како би се постигло стање интерференције и нултог зазора. Ово доводи до неравномерне расподеле оптерећења међу зубима клина. Даље неусклађеност клина од 50μm може довести до квара спреге ротор-клина. Максимални затезни напон корена померен је улево под овим условом.
Позитивно неусклађеност клина повећава неусклађеност зупчаника. Супротно томе, негативно неусклађеност клина нема ефекта. Неусклађеност десног клина је супротна од спиралног облика. Површина високог контакта је померена из центра на леву страну. У оба случаја, зупчаник је неусклађен због скретања и нагињања зупчаника под оптерећењем.
Ова варијација површине зуба мери се као промена зазора у попречној равни. Вредности радијалног и аксијалног зазора су исте, док је разлика између њих мања. Поред силе трења, аксијални зазор зупчаника је исти, што повећава неусклађеност зупчаника. Стога се исти поступак може користити за одређивање силе трења ротор-клинасте спреге.
Неусклађеност зупчаника утиче на перформансе спреге између клина и ротора. Ова неусклађеност мења расподелу зупчаника и мења контактне и напоне савијања. Стога је неопходно разумети ефекте неусклађености код клинастих спојева. Користећи поједностављени систем спиралног зупчаног пара, Хонг и др. испитали су расподелу оптерећења дуж зупчане површине клина. Ова неусклађеност је довела до промене обрасца контакта бочних страна. Неусклађени зуби су показивали отклон под оптерећењем и развијали су нагибни момент на зупчанику.
Ефекат неусклађености клинова у ротор-клинастим спојевима је минимизиран коришћењем механизма који смањује зазор. Механизам се састоји од мушких и женских елемената са клизнастим спојевима који сарађују. Један елемент је формиран од два коаксијално поравната сегмента са клизнастим спојевима са крајњим површинама обликованим да се зауставе у клизном односу. Спојни уређај примењује аксијална оптерећења на ове сегменте, узрокујући њихову ротацију један у односу на други.

уредник од стране czh