Vysoko presný adaptér hriadeľa motora pre hnací hriadeľ motora s kĺbom

Vydanie: Nové
Záruka: Nie je k dispozícii
Relevant Industries: Manufacturing Plant
Bodyweight (KG): .01
Miesto predajne: Žiadne
Výstupná kontrola filmu: Nie je prístupná
Stroje Pozrite sa na správu: Nie je prístupné
Advertising Type: Normal Solution
Warranty of main components: Not Accessible
Hlavné prvky: Ložisko
Rámec: Spline
Material: metal
Povrchová úprava: NIKEL
Torque Potential: As necessary
Product Quantity: SKU type
Packaging Details: Plastic Bags,Carton,Wooden Crate
Port: HangZhou,CHINA

Product images thorough Brass parts Aluminum areas Stainless steel parts insert Shafts, shaft sleeves Gear、worm Plastic components Špecifikácia

Tuhosť a torzné vibrácie drážkových spojok

V tomto článku popisujeme niektoré základné charakteristiky drážkovaného spoja a skúmame jeho torzné vibračné správanie. Taktiež skúmame vplyv nesprávneho zarovnania drážok na spoj rotor-drážka. Tieto výsledky pomôžu pri návrhu vylepšených systémov drážkovaného spoja pre rôzne aplikácie. Výsledky sú uvedené v tabuľke 1.

Tuhosť drážkovaného spoja

Tuhosť drážkovaného spoja je funkciou sily záberu medzi drážkami v systéme rotor-drážkové spojenie a statického vibračného posunu. Sila záberu závisí od parametrov spoja, ako je prenášaný krútiaci moment a hrúbka drážky. Nelineárne sa zvyšuje s hrúbkou drážky.
Na vyhodnotenie rozloženia zaťaženia drážok pri vibráciách a prechodových zaťaženiach možno použiť zjednodušený model drážkovania. Drážkované puzdro nápravy sa posunie v smere z a na vonkajšiu plochu puzdra pôsobí odporový moment T. Tento jednoduchý model môže spĺňať širokú škálu technických požiadaviek, ale môže trpieť zložitými podmienkami zaťaženia. Jeho asymetrická vôľa môže ovplyvniť jeho správanie pri zábere a vzorce rozloženia napätia.
Výsledky simulácií ukazujú, že maximálne zrýchlenie vibrácií na obrázkoch 10 aj 22 bolo 3,03 g/s. Tieto výsledky naznačujú, že nesúososť v obvodovom smere zvyšuje okamžitý náraz. Asymetria v geometrii spojky sa vyskytuje aj v zábere. Zuby pravého drážkovania do seba zaberajú tesne, zatiaľ čo zuby na ľavej strane sú nesúosé.
Vzhľadom na geometriu spline spojenia sa na výpočet tuhosti používa semianalytický model. Tento model je zjednodušenou formou klasického spline spojenia s podmaticami definujúcimi tvar a tuhosť spoja. Keďže konštrukčná vôľa je známa hodnota, tuhosť systému spline spojenia je možné analyzovať pomocou rovnakého vzorca.
Výsledky simulácií tiež ukazujú, že systém drážkovaného prepojenia je možné modelovať pomocou nástroja MASTA, komerčného nástroja CAE na vysokej úrovni pre analýzu prenosu. V tomto prípade boli drážkované segmenty modelované ako séria drážkovaných segmentov s premenlivou tuhosťou, ktorá bola vypočítaná na základe počiatočnej medzery medzi zubami drážkovaného prepojenia. Následne boli drážkované segmenty modelované ako séria drážkovaných segmentov so zvyšujúcou sa tuhosťou, pričom sa zohľadnili rôzne výrobné variácie. Výsledná analýza geometrie drážkovaného prepojenia je porovnaná s analýzami metódy konečných prvkov.
Napriek vysokej tuhosti systému drážkovaného spojenia sa stav kontaktných plôch často mení. Okrem toho drážkované spojenie ovplyvňuje bočné vibrácie a deformáciu rotora. Nelinearita tuhosti však nie je u drážkovaných rotorov dobre študovaná kvôli nedostatku plne analytického modelu.

Charakteristiky drážkovaného spoja

Štúdium drážkovaných spojok zahŕňa množstvo konštrukčných faktorov. Patria sem hmotnosť, materiály a výkonnostné požiadavky. Hmotnosť je obzvlášť dôležitá v oblasti letectva. Hmotnosť je pre konštruktérov často problémom, pretože materiály majú rôznu rozmerovú stabilitu, hmotnosť a trvanlivosť. Okrem toho priestorové obmedzenia a iné konfiguračné obmedzenia môžu v určitých aplikáciách vyžadovať použitie drážkových spojok.
Hlavnými parametrami, ktoré treba zvážiť pri akomkoľvek návrhu drážkovaného spoja, sú maximálne hlavné napätie, faktor nerovnomerného rozloženia a maximálne napätie v ložisku zubov. Veľkosť každého z týchto parametrov musí byť menšia alebo rovná vonkajšiemu priemeru drážky, aby sa zabezpečila stabilita. Vonkajší priemer drážky musí byť aspoň o štyri palce väčší ako vnútorný priemer drážky.
Po overení fyzického návrhu sa vytvorí znalostná základňa spline prepojenia. Tento model je predprogramovaný a ukladá signály parametrov návrhu vrátane výkonnostných a výrobných obmedzení. Potom porovnáva hodnoty parametrov so signálmi pravidiel návrhu a zostavuje geometrické znázornenie spline prepojenia. Zo vstupných signálov sa vytvorí vizuálny model, ktorý je možné manipulovať zmenou rôznych parametrov a špecifikácií.
Tuhosť drážkového spoja je ďalším dôležitým parametrom pre určenie tuhosti drážkového spoja. Rozloženie tuhosti drážkového spoja ovplyvňuje bočné vibrácie a deformáciu rotora. Metóda konečných prvkov je užitočná technika na získanie bočnej tuhosti drážkových spojov. Táto metóda zahŕňa mnoho spresnení siete a vyžaduje si vysoké výpočtové náklady.
Priemer drážkovanej spojky musí byť dostatočne veľký na prenos krútiaceho momentu. Drážka s väčším priemerom môže mať väčšiu schopnosť prenosu krútiaceho momentu, pretože má menší obvod. Väčší priemer drážky je však tenší ako hriadeľ a ten môže byť vhodnejší, ak je krútiaci moment rozložený na väčší počet zubov.
Drážkované spojky sa klasifikujú podľa profilu zubov v axiálnom a radiálnom smere. Radiálny a axiálny profil zubov ovplyvňuje správanie súčiastky a poškodenie opotrebením. Drážky s korunovým profilom zubov sú náchylné na uhlové vychýlenie. Tieto drážkované spojky sú zvyčajne naddimenzované, aby sa zabezpečila odolnosť a bezpečnosť.

Tuhosť drážkovaného spoja v analýze torzných vibrácií

Tento článok predstavuje všeobecný rámec pre štúdium torzných vibrácií spôsobených tuhosťou drážkových spojok v leteckých motoroch. Je založený na predchádzajúcej štúdii o drážkových spojkách. Je charakterizovaný nasledujúcimi tromi faktormi: ohybovou tuhosťou, celkovou flexibilitou a tangenciálnou tuhosťou. Prvým kritériom je ekvivalentný priemer vonkajších a vnútorných drážok. Tuhosť drážkovej spojky aj posunutie drážok sa vyhodnocujú pomocou derivácie celkovej flexibility.
Tuhosť drážkového spoja sa môže meniť v závislosti od rozloženia zaťaženia pozdĺž drážky. Medzi premenné ovplyvňujúce tuhosť drážkových spojov patrí úroveň krútiaceho momentu, chyby indexovania zubov a nesúososť. Na preskúmanie vplyvov týchto premenných bol vyvinutý analytický vzorec. Metóda je použiteľná pre rôzne druhy drážkových spojov, ako sú napríklad drážky s viacerými komponentmi.
Napriek náročnosti výpočtu tuhosti drážkovaného spoja je možné modelovať kontakt medzi zubami hriadeľa a nábojom pomocou analytického prístupu. Tento prístup pomáha pri určovaní kľúčových veličín činnosti spoja, ako sú špičkové kontaktné tlaky, reakčné momenty a moment hybnosti. Tento prístup umožňuje presné výsledky pre drážkované spoje a je vhodný pre analýzu torzných vibrácií aj štrukturálnych vibrácií.
Tuhosť drážkovaného spoja sa v dynamických modeloch bežne predpokladá ako tuhá. V modeloch pohonu s vysokou presnosťou je však potrebné zachytiť rôzne dynamické javy spojené s drážkovanými spojmi. Na dosiahnutie tohto cieľa sa navrhuje všeobecná analytická formulácia tuhosti založená na semi-analytickom modeli rozloženia zaťaženia na drážkovaný spoj. Výsledná matica tuhosti obsahuje hodnoty radiálnej a klopnej tuhosti, ako aj torznej tuhosti. Analýza je ďalej zjednodušená metódou blokovej inverzie.
Pred výberom spojky je nevyhnutné zvážiť torzné vibrácie systému prenosu energie. Presná analýza torzných vibrácií je kľúčová pre bezpečnosť spojky. Tento článok sa tiež zaoberá prípadovými štúdiami opotrebovania drážkovaného hriadeľa a torzne vyvolaných porúch. Diskusia bude ukončená vývojom robustnej a efektívnej metódy na simuláciu týchto problémov v reálnych scenároch.

Vplyv nesprávneho zarovnania drážok na spojenie rotor-drážka

V tejto štúdii sa skúma vplyv nesprávneho zarovnania drážok v spojení rotor-drážka. Analyzuje sa hranica stability a mechanizmus nestability rotora. Zistili sme, že záberová sila nesprávne zarovnaného drážkového spojenia sa nelineárne zvyšuje s hrúbkou drážky. Výsledky ukazujú, že nesprávne zarovnanie je zodpovedné za nestabilitu systému spojenia rotor-drážka.
Zámerné vychýlenie drážok sa zavádza na dosiahnutie presahu a nulovej vôle. To vedie k nerovnomernému rozloženiu zaťaženia medzi zubami drážok. Ďalšie vychýlenie drážok o 50 μm môže viesť k zlyhaniu spoja rotor-drážka. Za tejto podmienky sa maximálne ťahové napätie v koreňovej časti posunulo doľava.
Kladné vychýlenie drážok zvyšuje vychýlenie záberu ozubených kolies. Naopak, záporné vychýlenie drážok nemá žiadny vplyv. Pravotočivé vychýlenie drážok je opačné ako skrutkovicové. Najvyššia kontaktná plocha sa posúva zo stredu na ľavú stranu. V oboch prípadoch je záber ozubených kolies vychýlený v dôsledku vychýlenia a naklonenia ozubeného kolesa pod zaťažením.
Táto zmena povrchu zuba sa meria ako zmena vôle v priečnej rovine. Hodnoty radiálnej a axiálnej vôle sú rovnaké, zatiaľ čo rozdiel medzi nimi je menší. Okrem trecej sily je rovnaká aj axiálna vôľa drážok, čo zvyšuje nesúososť záberu ozubených kolies. Rovnaký postup sa teda dá použiť na určenie trecej sily spojky rotor-drážka.
Nesúososť záberu ozubených kolies ovplyvňuje výkon spojky drážka-rotor. Táto nesúososť mení rozloženie záberu ozubených kolies a mení kontaktné a ohybové napätia. Preto je nevyhnutné pochopiť účinky nesúososti v drážkových spojkách. Hong a kol. skúmali pomocou zjednodušeného systému špirálových ozubených kolies rozloženie zaťaženia pozdĺž zubového rozhrania drážky. Táto nesúososť spôsobila zmenu kontaktného vzoru bokov. Nesúosé zuby vykazovali pri zaťažení priehyb a vyvíjali klopný moment na ozubenom kolese.
Vplyv nesprávneho zarovnania drážok v spojoch rotor-drážka je minimalizovaný použitím mechanizmu, ktorý znižuje vôľu. Mechanizmus pozostáva z kooperatívne drážkovaných samčích a samičích členov. Jeden člen je tvorený dvoma koaxiálne zarovnanými drážkovanými segmentmi s koncovými plochami tvarovanými tak, aby sa klzne zachytili. Spojovacie zariadenie pôsobí na tieto segmenty axiálnym zaťažením, čo spôsobuje ich vzájomné otáčanie.

editor od czh 2023-02-18