\n| P3: Rea\u00e7\u00e3o econ\u00f4mica<\/td>\n<\/tr>\n<\/table>\n 3. Ganho de Itens:<\/strong>1) Maior Estabilidade: As engrenagens s\u00e3o fabricadas em liga met\u00e1lica de alta energia, e todo o equipamento \u00e9 endurecido para garantir longa vida \u00fatil e precis\u00e3o original mesmo ap\u00f3s uso prolongado. 2) Alta Efici\u00eancia: Efici\u00eancia de transmiss\u00e3o de at\u00e9 97% ou mais. 3) Maior Velocidade de Entrada: Velocidade m\u00e1xima de entrada de at\u00e9 1000 rpm. 4) Alta Rela\u00e7\u00e3o de Velocidade: Design modular, as caixas de engrenagens planet\u00e1rias podem ser interligadas com uma alta rela\u00e7\u00e3o de velocidade. 5) Menor Ru\u00eddo: Design compacto, produ\u00e7\u00e3o de precis\u00e3o, ru\u00eddo abaixo de 63 dB(A). 6) Folga Est\u00e1vel: Se\u00e7\u00e3o simples abaixo de 3 minutos de arco, se\u00e7\u00e3o dupla abaixo de 8 minutos de arco. 7) Sem Manuten\u00e7\u00e3o: Com estrutura compacta e totalmente vedada para garantir a aus\u00eancia de vazamentos de graxa.<\/p>\nquatro. Principais Programas:<\/strong>Excelente para os seguintes mercados: - Equipamentos de transporte e embalagem - Equipamentos de revestimento e impress\u00e3o em papel - Equipamentos para trabalhar madeira - Linhas de produ\u00e7\u00e3o automatizadas e misturadores - Transporte e embalagem de componentes de bicicletas - M\u00e1quinas para alimentos e bebidas - Design e processamento de metais - M\u00e1quinas de embalagem - Equipamentos para fabrica\u00e7\u00e3o de semicondutores - Equipamentos m\u00e9dicos - Impressoras - Bra\u00e7os rob\u00f3ticos - Produtos de automa\u00e7\u00e3o industrial - M\u00e1quinas para fabrica\u00e7\u00e3o de pneus<\/p>\n<\/p>\n\n Como calcular a rigidez, a for\u00e7a de centraliza\u00e7\u00e3o, o desgaste e a falha por fadiga de acoplamentos estriados.<\/h2>\nExistem v\u00e1rios tipos de acoplamentos estriados. Esses acoplamentos possuem diversas propriedades importantes, como rigidez, estrias em involuta, desalinhamento, desgaste e falha por fadiga. Para entender como essas caracter\u00edsticas se relacionam aos acoplamentos estriados, leia este artigo. Ele fornecer\u00e1 o conhecimento necess\u00e1rio para determinar qual tipo de acoplamento melhor atende \u00e0s suas necessidades. Lembre-se de que os acoplamentos estriados geralmente t\u00eam formato esf\u00e9rico e s\u00e3o feitos de a\u00e7o.
![\"eixo](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/T_splineshaft_4.webp\") <\/p>\n Splines involutas<\/h2>\nUma condi\u00e7\u00e3o de interfer\u00eancia lateral eficaz minimiza o desalinhamento das engrenagens. Quando duas estrias s\u00e3o acopladas sem desalinhamento, a tens\u00e3o m\u00e1xima de tra\u00e7\u00e3o na raiz desloca-se cinco mil\u00edmetros para a esquerda. Uma varia\u00e7\u00e3o linear do passo, resultante de m\u00faltiplas conex\u00f5es ao longo do comprimento do contato da estria, aumenta a folga ou interfer\u00eancia efetiva em uma determinada porcentagem. Esse tipo de desalinhamento \u00e9 indesej\u00e1vel para o acoplamento de equipamentos de alta velocidade.
Estrias involutas s\u00e3o frequentemente usadas em caixas de engrenagens. Essas estrias transmitem alto torque e s\u00e3o mais eficientes na distribui\u00e7\u00e3o da carga entre os m\u00faltiplos dentes ao longo da circunfer\u00eancia do acoplamento. O perfil involuto e os erros de passo est\u00e3o relacionados ao espa\u00e7amento entre os dentes da estria e as chavetas. Para aplica\u00e7\u00f5es de acoplamento, a pr\u00e1tica da ind\u00fastria utiliza estrias com 25 a 50% dos dentes engatados. Essa distribui\u00e7\u00e3o de carga \u00e9 mais uniforme do que a dos acoplamentos convencionais com chaveta simples.
Para determinar o encaixe ideal dos dentes em um acoplamento de estrias complexo, Xiangzhen Xue e seus colegas utilizaram um modelo computacional para simular a tens\u00e3o aplicada \u00e0s estrias. Os resultados deste estudo mostraram que um par\u00e2metro de Ruiz \"permiss\u00edvel\" deve ser utilizado no acoplamento. Ao prever a quantidade de desgaste em uma estria coroada, os pesquisadores puderam prever com precis\u00e3o o dano que os componentes sofrer\u00e3o durante o processo de acoplamento.
Existem diversas maneiras de determinar o \u00e2ngulo de press\u00e3o ideal para uma estria involuta. Estrias involutas s\u00e3o comumente medidas utilizando um \u00e2ngulo de press\u00e3o de 30 graus. De forma semelhante \u00e0s engrenagens, as estrias involutas s\u00e3o normalmente testadas por meio de uma medi\u00e7\u00e3o sobre pinos. Isso envolve a inser\u00e7\u00e3o de fios de tamanho espec\u00edfico entre os dentes da engrenagem e a medi\u00e7\u00e3o da dist\u00e2ncia entre eles. Esse m\u00e9todo pode indicar se a engrenagem possui um perfil de dente adequado.
O sistema de splines mostrado na Figura 1 ilustra um modelo de vibra\u00e7\u00e3o. Esta simula\u00e7\u00e3o permite ao usu\u00e1rio compreender como as splines involutas s\u00e3o utilizadas no acoplamento. O modelo de vibra\u00e7\u00e3o mostra quatro blocos de massa concentrada que representam o motor prim\u00e1rio, a spline interna e a carga. \u00c9 importante notar que a fun\u00e7\u00e3o de deforma\u00e7\u00e3o da malha representa as for\u00e7as que atuam nesses tr\u00eas componentes.
![\"eixo](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/C_splineshaft_4.webp\") <\/p>\n Rigidez do acoplamento<\/h2>\nO c\u00e1lculo da rigidez de um acoplamento spline envolve a medi\u00e7\u00e3o do engate dos seus dentes. A seguir, analisamos a rigidez de um acoplamento spline com v\u00e1rios tipos de dentes usando dois m\u00e9todos diferentes. A invers\u00e3o direta e a invers\u00e3o em blocos reduzem o tempo de CPU para o c\u00e1lculo da rigidez. No entanto, ambos requerem submatrizes de avalia\u00e7\u00e3o. Aqui, discutimos as diferen\u00e7as entre esses dois m\u00e9todos.
Na segunda se\u00e7\u00e3o, \u00e9 apresentado o modelo anal\u00edtico para acoplamentos spline. Na terceira se\u00e7\u00e3o, o processo de c\u00e1lculo \u00e9 explicado em detalhes. Em seguida, validamos esse modelo comparando-o com o m\u00e9todo de elementos finitos (MEF). Finalmente, discutimos a influ\u00eancia da n\u00e3o linearidade da rigidez na din\u00e2mica do rotor. Por fim, apresentamos as vantagens e desvantagens de cada m\u00e9todo. Apresentamos um m\u00e9todo simples, por\u00e9m eficaz, para estimar a rigidez lateral de acoplamentos spline.
O c\u00e1lculo num\u00e9rico do acoplamento spline baseia-se no modelo semi-anal\u00edtico de distribui\u00e7\u00e3o de carga spline. Este m\u00e9todo envolve malhas de contato refinadas e a atualiza\u00e7\u00e3o da matriz de complac\u00eancia a cada itera\u00e7\u00e3o. Consequentemente, consome um tempo computacional significativo. Al\u00e9m disso, \u00e9 dif\u00edcil aplicar este m\u00e9todo \u00e0 an\u00e1lise din\u00e2mica de um rotor. Este m\u00e9todo possui limita\u00e7\u00f5es e deve ser utilizado apenas quando o acoplamento spline for completamente investigado.
A for\u00e7a de engrenamento \u00e9 a for\u00e7a gerada por um acoplamento estriado desalinhado. Ela est\u00e1 relacionada \u00e0 espessura da estria e ao torque transmitido pelo rotor. A for\u00e7a de engrenamento tamb\u00e9m est\u00e1 relacionada ao deslocamento da vibra\u00e7\u00e3o din\u00e2mica. Os resultados obtidos a partir da an\u00e1lise da for\u00e7a de engrenamento s\u00e3o apresentados nas Figuras 7, 8 e 9.
A an\u00e1lise apresentada neste artigo visa investigar a rigidez de acoplamentos de spline com spline desalinhada. Embora os resultados de estudos anteriores tenham sido precisos, alguns problemas persistiram. Por exemplo, o desalinhamento da spline pode causar danos por contato. O objetivo deste artigo \u00e9 investigar os problemas associados a acoplamentos de spline desalinhados e propor uma abordagem anal\u00edtica para estimar a press\u00e3o de contato em uma conex\u00e3o de spline. Tamb\u00e9m comparamos nossos resultados com aqueles obtidos por abordagens puramente num\u00e9ricas.<\/p>\n Desalinhamento<\/h2>\nPara determinar a for\u00e7a de centraliza\u00e7\u00e3o, \u00e9 necess\u00e1rio conhecer o \u00e2ngulo de press\u00e3o efetivo. Utilizando o \u00e2ngulo de press\u00e3o efetivo, a for\u00e7a de centraliza\u00e7\u00e3o \u00e9 calculada com base nas cargas axiais e radiais m\u00e1ximas e nos fatores de desalinhamento de Dudley atualizados. A for\u00e7a de centraliza\u00e7\u00e3o \u00e9 a for\u00e7a axial m\u00e1xima que pode ser transmitida por atrito. Diversos fatores de desalinhamento publicados tamb\u00e9m s\u00e3o inclu\u00eddos no c\u00e1lculo. Este artigo apresenta um novo m\u00e9todo que considera o efeito de came na for\u00e7a normal.
Neste novo m\u00e9todo, a rigidez ao longo da junta estriada pode ser integrada para obter uma rigidez global aplic\u00e1vel \u00e0 an\u00e1lise de vibra\u00e7\u00e3o torsional. A rigidez dos mancais tamb\u00e9m pode ser calculada em determinados n\u00edveis de desalinhamento, permitindo uma estimativa precisa das dimens\u00f5es dos mancais. \u00c9 recomend\u00e1vel verificar a rigidez dos mancais regularmente para garantir que estejam dimensionados e alinhados corretamente.
Um desalinhamento em um acoplamento estriado pode resultar em desgaste ou at\u00e9 mesmo falha. Isso \u00e9 causado por um perfil de passo desalinhado. Esse problema \u00e9 frequentemente negligenciado, pois os dentes est\u00e3o em contato ao longo de todo o perfil involuto. Isso faz com que a carga n\u00e3o seja distribu\u00edda uniformemente ao longo da linha de contato. Consequentemente, \u00e9 importante considerar o efeito do desalinhamento na for\u00e7a de contato sobre os dentes do acoplamento estriado.
O centro da spline macho na Figura 2 est\u00e1 sobreposto \u00e0 spline f\u00eamea. As dist\u00e2ncias de engrenamento de alinhamento tamb\u00e9m s\u00e3o id\u00eanticas. Portanto, as curvas de for\u00e7a de engrenamento ir\u00e3o variar de acordo com o deslocamento da vibra\u00e7\u00e3o din\u00e2mica. \u00c9 necess\u00e1rio conhecer os par\u00e2metros de um acoplamento spline antes de implement\u00e1-lo. Neste artigo, o modelo para desalinhamento \u00e9 apresentado para acoplamentos spline e os par\u00e2metros relacionados.
Utilizando um dispositivo de teste de acoplamento estriado constru\u00eddo internamente, estudam-se os efeitos do desalinhamento em um acoplamento estriado. Ao contr\u00e1rio do acoplamento estriado t\u00edpico, o desalinhamento em um acoplamento estriado causa desgaste por atrito em uma posi\u00e7\u00e3o espec\u00edfica na superf\u00edcie do dente. Esta \u00e9 uma das principais causas de falha nesses tipos de acoplamentos.
![\"eixo](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/B_splineshaft_4.webp\") <\/p>\n Falha por desgaste e fadiga<\/h2>\nA falha de um acoplamento estriado devido ao desgaste e \u00e0 fadiga \u00e9 determinada pela primeira ocorr\u00eancia de desgaste dos dentes e desalinhamento do eixo. Os m\u00e9todos de projeto padr\u00e3o n\u00e3o consideram os danos por desgaste e avaliam a vida \u00fatil \u00e0 fadiga com grandes aproxima\u00e7\u00f5es. Investiga\u00e7\u00f5es experimentais foram conduzidas para avaliar os danos por desgaste e fadiga em acoplamentos estriados. Os testes foram realizados em um banco de ensaio dedicado e um dispositivo especial conectado a uma m\u00e1quina de fadiga padr\u00e3o. Os par\u00e2metros de trabalho, como torque, \u00e2ngulo de desalinhamento e dist\u00e2ncia axial, foram variados para medir os danos por fadiga. O sobredimensionamento tamb\u00e9m foi avaliado.
Durante a fadiga e o desgaste, o deslizamento mec\u00e2nico ocorre entre as estrias externas e internas, resultando em falha catastr\u00f3fica. A escassez de literatura sobre o desgaste e a fadiga de acoplamentos estriados em motores aeron\u00e1uticos pode ser atribu\u00edda \u00e0 falta de dados sobre a aplica\u00e7\u00e3o desses acoplamentos. A falha por desgaste e fadiga em estrias depende de diversos fatores, incluindo o par de materiais, a geometria e as condi\u00e7\u00f5es de lubrifica\u00e7\u00e3o.
A an\u00e1lise de acoplamentos estriados mostra que o superdimensionamento \u00e9 comum e leva a diferentes danos no sistema. Alguns dos principais danos s\u00e3o desgaste, corros\u00e3o por atrito, corros\u00e3o por atrito e fadiga dos dentes. Problemas de ru\u00eddo tamb\u00e9m foram observados em ambientes industriais. No entanto, \u00e9 dif\u00edcil avaliar o comportamento de contato de acoplamentos estriados, e as simula\u00e7\u00f5es num\u00e9ricas s\u00e3o frequentemente dificultadas pelo uso de c\u00f3digos espec\u00edficos e pelo m\u00e9todo dos elementos de contorno.
A falha de um acoplamento de engrenagem estriada foi causada por fadiga, e a fratura iniciou-se no raio do canto inferior da chaveta. A chaveta e as estrias foram sobrecarregadas al\u00e9m de seu limite de escoamento, e um escoamento significativo foi observado nos dentes da engrenagem estriada. Um anel de fratura de a\u00e7o-liga n\u00e3o padronizado apresentou um raio de canto agudo, que atuou como um importante concentrador de tens\u00e3o.
Diversos componentes foram estudados para determinar sua vida \u00fatil. Esses componentes incluem o eixo estriado, o parafuso de veda\u00e7\u00e3o e o anel de grafite. Cada um desses componentes possui seu pr\u00f3prio conjunto de par\u00e2metros de projeto. No entanto, existem semelhan\u00e7as nas distribui\u00e7\u00f5es desses componentes. O desgaste e a falha por fadiga dos acoplamentos estriados podem ser atribu\u00eddos a uma combina\u00e7\u00e3o desses tr\u00eas fatores. Um modo de falha \u00e9 frequentemente definido como uma distribui\u00e7\u00e3o n\u00e3o linear de tens\u00f5es e deforma\u00e7\u00f5es.<\/p>\n ![\"Caixa](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/spline_shaft_l1.webp\") ![\"Caixa](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/spline_shaft_l2.webp\")
Editor por czh 2023-02-18<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"
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